邯钢7号高炉处理炉墙结厚实践

徐俊杰  高远  霍红艳  邵久刚

（河钢邯钢公司）

摘  要：2018年11月，河钢邯钢7号高炉，由于长期锌负荷高，导致高炉出现了顽固的炉墙粘结现象，引起高炉出现了巨大炉况波动，本文主要结合邯钢7号高炉炉墙粘结处理过程，探索快速处理高炉炉墙粘结的操作，希望为其它高炉企业提供借鉴和警戒。

关键词：高炉  粘结  处理

河钢邯钢7号高炉（2000m³级）于2018年4月2日小修开炉，设28个风口，夹角90°的两个出铁厂，从2017年1月至今，高炉炉墙严重粘结三次。以2018年11月的炉墙粘结处理最为困难，直到2019年1月13日降料面处理后，才逐步恢复，高炉损失惨重。本文主要整理邯钢东区7号高炉2019年初炉墙粘结处理过程，，探索快速处理高炉炉墙粘结的操作。

1 结厚的情况及分析

1.1 结厚的过程

邯钢7号高炉2018年10月2日2:20—2日18:36七高炉无计划检修16小时16分钟，休风后发现高炉东南方向有1/5圆周有粘接现象，厚度约400-500mm，炉况基本顺行，主要技术经济指标正常；2018年12月12日6:08计划检修48小时，休风后发现13-18风口上方炉墙结厚1.2m(最厚部位），料面不规则，中心气流西移约1m，炉况难行。

1.2 结厚原因分析

2017年两座2000m³高炉反复出现炉墙粘结，与环保限产后配吃大量库存料和费杂灰的全部内循环直接相关。我们发现问题后，严格控制高炉入炉料锌、碱负荷，锌在500g/t以内，高炉状况好转。但是由于高炉原燃料质量差、波动大，小的不影响炉况的局部粘结还是存在的。2018年11月为提高高炉产量，公司决定七高炉槽下加废钢，为降低破碎料对高炉上料系统威胁，高炉开始长时间加冲豆（镀锌板的废料），造成高炉锌负荷升高，11月底环保限产加剧，导致高炉锌负荷重新升高到580g/t，高炉长期慢风，加之铜冷却壁固有的特点，渣皮容易形成，而且较为牢固，很难处理掉，尤其在风量小，冶强低的情况下，粘结很快转变成了结厚。重力灰的含锌由正常的0.2%升高到0.6%。

2 结厚的处理措施

2.1 布料制度调整

10月发现粘结后上部料制调整主要以发展中心、提高煤气利用率改善指标为主，通过调整最内环焦角、矿角度数、圈数实现，12月结厚前上部布料制度主要以疏导边缘、中心为主改善高炉透气性适应原燃料变化，保高炉风量为主，错台矿焦不同角。

2.2 热洗高炉

2018年8月17日中午11:50壁体温度22m以下波动加剧，水温差升高，最高达到2.5℃，后水温差逐步降低，至10月初达到最低0.98℃，后随着料制调整水温差逐步升高至10月底11月初达到1.6℃，11月中旬后逐步降低至12月初达到最低，达到0.88℃水平。

2018年12月12日休风，加焦20吨，净焦到达炉腹位置时，拉风或休风，希望靠料柱下降使结厚松动或脱落，且此时冷却壁温度有明显上升，复风后透气能力会改观。但复风后粘结物没有脱落，判断由于水温差持续下降，高炉错过了前期处理粘结的最佳时间，被迫调整思路为集中加焦热洗，使炉身中下部粘结物脱落，如果上部也随之脱落，适当调整布料制度修复炉型；如果上部不动，休风降料面处理；根据经验集中加焦量不宜过多，太多也没太大作用，效果并不很理想，焦炭过后起色不大。炉温没有保持在0.7%以上，基本一炉铁就恢复到正常炉温，碱度下调的也不够，后调整思路，加5+3+2+1净焦循环热洗，两次后2019年1月10日炉身中下部开始波动，上部没有动。

2.3休风降料面处理

2.3.1制定降料面方案并严格实施

根据炉况处理需要，定于2019年1月13日开始降料面，目标料线12～13米（第8段冷却壁中上部），降料面方案制定如下。

（1）时间及要求

采用炉顶打水管打水及气密箱冷却水溢流降料面降料面法，料面降到料线12～13米，全程回收煤气。

时间节点计划：

1）提前4.5小时焦比调整为600Kg/t，按照Si=0.8～1.0，R2=1.15核算炉料结构；提前3～4小时装入轻负荷料；

2）炉外出铁正常组织，保出净渣铁；

3）轻负荷料装入完毕，开始空料线降料面，料线至12米后，按照长期休风程序休风，炉顶点火，打开点火孔观察料面及炉墙。

4）预计风量消耗60万m3，时间3～3.5小时。

（2）准备工作

1）彻底检查风口、冷却壁有无漏水，各阀门是否灵活好用，对破损和怀疑破损的风口套和冷却壁要重点监控，做好记录。

2）对炉体跑冒煤气、炉皮、水冷套管根部的开缝情况进行检查确认，提前处理。

3）炉顶平台清理整顿，无油污和易燃杂物，杜绝设备漏油。

4）降料面打水系统准备工作：总原则是水量充足，分布均匀，雾化良好，调节灵活（总水量和分区调整）。

5）风口平台区域提前准备好6~8套足够长度的风口打水管，保证降料面期间每个风口位置都可以实现炉外打水。

6）联系能源中心，确保蒸汽氮气等能源介质的供应保证工作，提前做好降料面前期阶段布袋除尘系统对高炉煤气回收的协调工作

（3）降料面前高炉操作调整

为保证降料面工作的顺利进行，此次降料面高炉操作按以下步骤调整。

1）开始降料面前4.5h，按照矿批43t，全焦比600kg/t，按[Si]1.0%、R21.15调整炉料结构酸碱平衡；

表2 降料面用料

注：根据实际焦丁仓料位，可灵活调整焦丁与焦炭数量。

2）降料面前3-4小时，按照6J（6t萤石+6t硅石）+6KJ+2J+6KJ（萤石4t+硅石4t）+2J装料（计算压缩后体积810m3，风口中心线料线21.9,炉腹下部21.3米容积1663,12米容积770，容积差893m3）；

3）最后两罐焦炭只布前4个档位，盖面焦可在降料面开始后，根据顶温情况分步装入，提高前期风量使用水平。

2.3.2休送风负荷情况

2019年1月13日18:28—14日2:28七高炉休风8小时，降料面处理炉墙结厚。休风前白班13批（10:10）变料见下表，16:10停止上料，降料面，18:28休风，料面降至12m（炉身15m、炉喉1.8m）。堵风口：送风堵6#、10#、15#、16#、21#、22#、27#风口。送风前填6m料线，包括夜班1批JJJ*5，夜班6批加Y5.0t+X5.0t，jjj*2，2:28高炉送风，送风后料线长期不动悬料，9:26蹦，白班8批加jjj*1，带1t硅石+1萤石。送风前填料线燃料比为1942kg/t，959kg/t，送风崩料后，全焦，燃料比603kg/t。送风全焦比603kg/t，15日夜班22批焦比由603kg/t，减至590kg/t，白班7批减至490kg/t，开始喷煤。16日白班28批减至473kg/t。 

2.3.3 参数控制情况

2:28送风，11:50风压200kpa，14:00定风量操作，17:20,风压235kpa，风机风量2670m3/min，15日3:52,27#风口圆，风机风量22:00加到3450m3/min，16日12:14开始富氧，风机风量3630m3/min，17日17:50,22#风口圆，风量加至3850m3/min。送风后风氧、焦比恢复较慢，恢复过程中压差较高，稳定性较差，气流不稳，边缘时有小气流，分析认为与软融带威位置以下粘结未完全脱落有关，炉型是逐步恢复过程。到1月20号逐步恢复正常。

3 结厚处理过程分析

18年10月休风后，高炉没有引起足够重视，只是适当开放了两股气流。适当开放的中心气流有利于增强有害元素的排出效果，尤其有利于锌的排出^[2]。也为粘结创造了条件。焦炭品种改变时，没有意识到湿焦布到中心对气流分布的影响，导致高炉煤气利用率过低、顶温不可控、水温差过低、壁体温度长期偏死、压差升高，未引起重视，原燃料变差后，高炉退守不到位。

由于冲豆的含锌没有及时做分析，11月高炉配加冲豆后，高炉重力灰的含锌一直在升高，由正常的0.2%升高到0.6%以上，高炉没有引起足够重视。

2018年12月12日休风时，高炉炉况刚刚失常，寄希望于休风后炉体波动，粘结物会自然脱落，实际没有脱落。后期频繁热洗炉，实际炉温没有长期做到0.6%以上，碱度没有真正降下来，造成长期慢风，粘结物更难处理。由于对炉况的恢复难度估计不足，长时间不能下决心降料面处理。休风降料面后，软熔带以下局部没有脱落，造成后期恢复炉型偏慢。

4 结语

（1）有害元素引起的炉况波动，处理困难，损失巨大，有害元素控制应当从源头抓起，严格控制高炉入炉料的碱负荷和锌负荷。

（2）高炉发生炉墙粘结后，应立即制定方案、果断处理，处理时间越长，粘结物越难脱落，造成的损失也越大。

（3）高炉对冲豆认识不足，造成高炉长期锌负荷超标，高炉炉内加废钢，必须认真取样分析。

（4）高炉处理结厚不果断，思想过于乐观，慢风时间长，增加了处理难度。热洗、降料面、休风等对处理炉墙结厚都有效果，但应认真分析理解，针对时机、果断应对。

参考文献：

[1] 高峰，张永忠.宝钢1号高炉炉墙结厚的处理[J].炼铁，2017,36（5）：15-18.

[2] 陈艳波，张贺顺，郑朋超等.首钢京唐高炉碱金属的危害及应对措施[J].炼铁，2017,36（3）：37-39.