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德龙钢铁2号高炉炉况失常处理

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& 8203;德龙钢铁2号高炉炉况失常处理王京彬刘燕军王艾军李丽红(德龙钢铁有限公司炼铁厂)摘要:对德龙钢铁2号高炉炉况失常原因进行认真分析,通过采用改善焦炭质量、调整造渣制度和装料制度…

​德龙钢铁2号高炉炉况失常处理

王京彬  刘燕军  王艾军  李丽红

德龙钢铁有限公司炼铁厂

 

  要:对德龙钢铁2号高炉炉况失常原因进行认真分析,通过采用改善焦炭质量、调整造渣制度和装料制度,堵风口,循环加焦,局部控制温差等措施最终消除了不良炉况。

关键词:炉况失常;原因;处理

 

1概述

德龙钢铁2号高炉为响应国家环保限产政策, 2017121停炉,于2018114日开炉,开炉后近三个月炉况顺行,各项指标较好。20184月下旬开始出现风量萎缩,顶温升高,炉缸中心温度下降明显,并频繁出现烧套现象,430日高炉探尺走势变差,出现小滑尺,炉温下滑,物理热不足仅为1400℃,当日21:00出现气流局部发展,至此炉况失常形成。此后炉况处理过程艰难,历时一个多月,损失较大。现对此次炉况失常的原因、处理过程中的经验教训进行分析总结和反思,以指导今后生产操作,杜绝类似失常事故的发生。

2炉况失常前回顾

2.1风量逐步下降,顶温升高,煤气利用率明显降低。

 

1

 

2

3

从图中可以看出,风量一直在萎缩,由月初的2090m3/min下降为2010m3/min,下降了80m3/min。顶温由月初的平均105℃上升到月底平均190℃,上升了85℃。同时,煤气利用率由月初的43%下降到37%,下降了6%

2.2 炉缸中心温度变化

4

从图中可以看出,整个4月份的炉缸侧壁中心温度一直处于下降趋势,从月初的365℃下降到322℃,下降了43℃

2.3 南北出铁情况

1

日期

415

416

417

418

419

420

421

422

423

424

425

北铁场

1425.76

1399.02

1417.58

1456.72

1510.12

1365.7

1489.26

1322.24

1296.7

1266.2

1216.28

南铁场

1631.28

1610.16

1593.22

1602.7

1568.34

1652.44

1578.78

1678.3

1755.42

1536.22

1614.76

差值

-205.52

-211.14

-175.64

-145.98

-58.22

-286.74

-89.52

-356.06

-458.72

-270.02

-398.48

统计了415-425日南北铁量,从表中可以看出,南场一直多出铁,并且后期南北铁量差越来越大。

2.4 风口套烧损情况

2

日期

休风时间

更换风口套

风口套位置

更换原因

49

6:04-1226

16#17#18#3#小套

正北方向

烧损

423

7:39-7:59

15#小套

西北方向

烧损

425

1525-16:10

2#小套

正北方向

烧损

429

13:55-17:02

1#/2#/3#小套

正北方向

烧损

   4月份共计4次休风更换烧损风口套,其中49号为计划检修,429号计划更换2号风口小套时,13号风口在减风过程中造成烧蚀,被迫更换。并且所有烧损风口套都位于高炉北半部。

综上所述,高炉无论从操作参数变化、炉缸温度变化,还是从出铁情况以及风口套损坏情况,都可以判定炉况出现了异常。

3 炉况失常原因:

3.1 焦炭反应后强度差,大中型高炉一般要求入炉焦炭反应后强度不低于60%

3

进厂日期

厂家

编号

反应性

反应后强度

43

驭禧

WTD286533

28.00

58.76

412

鹏飞一级

WTD286841

29.50

58.80

427

华瑞

WTD287009

28.50

58.00

53

中煤干熄

WTDH1810040046

31.00

56.50

515

建滔

ZJJT-13

28.50

59.60

3.2 烧结矿低温还原粉化指数(+3.15)偏低:

工艺要求:烧结矿低温还原粉化指数+3.15≥68%,而实际平均仅为63%

 

5

3.3 渣系不合理:

为了降低成本,高铝料配用较多,导致渣中Al2O3偏高,正常生产要求渣中MgO≥10%,渣中Al2O3≤17%二元碱度≤1.25,适宜的MgO/Al2O3应该在0.60±0.05

4

日期

MgO

Al2O3

R2

MgO/Al2O3

319

9.76

19.32

1.28

0.505

322

9.12

19.18

1.31

0.475

325

8.88

18.76

1.28

0.473

41

8.56

18.82

1.29

0.455

45

9.01

19.18

1.34

0.470

48

8.26

19.92

1.36

0.415

415

7.98

20.66

1.35

0.386

3.4  高炉无计划休风次数多

炉况失常前,1次检修及3次无计划休风,导致高炉慢风时间较长,料柱透气性变差,进一步恶化了炉况。

4  处理方法

4.1循环加焦

本次炉况波动主要分为三个阶段,第一阶段429-53号,共计加焦67车。第二阶段510-514号共计加焦78车。第三阶段61-616号,共计加焦126车。总结前两次加焦经验,每次焦炭过完之后,都会出现高炉大凉现象,在第三阶段处理过程中开始加循环焦,第一组焦炭到炉身中部后开始加第二组,有效地减少了焦炭进入炉缸热量损失,保证了渣铁充足的物理热,为进一步清洗炉缸奠定了基础。

4.2 堵风口

429号休风换套后,堵12381617号风口,但是在开风口过程中,急于求成,开风口速度过快,在炉缸堆积还未得到有效处理的情况下,风口已开全,导致炉况510号出现了反复。在6月份炉况恢复中,66号休风堵246811131517号风口,保证风压在200kpa左右,风量在1000m3/min时,风速可以到240m3/min以上,以保证足够的鼓风动能吹透中心,活跃炉缸。并且在开风口过程中,严格计算风速,并依据炉缸中心温度变化及渣铁温度进行下一步操作。

4.3调整造渣制度,配加锰矿、萤石洗炉

炉缸发生冻结事故以后,处理机理就是尽快将炉缸内凉渣凉铁排放出来。为了保证渣铁良好的流动性,除了补加足够的焦炭以外,国内普遍采用的方法就是加锰矿和萤石洗炉。因为锰矿的洗炉效果优于萤石,锰矿中的金属锰部分进入铁水,降低铁水黏度,另一部分进入炉渣,降低炉渣黏度。特别是含锰铁水能穿过炉芯带,使滞留其中的渣铁被稀释,而萤石仅能稀释炉渣,对铁水没有直接作用,含有caF2的炉渣一般浮在铁水表面,不可能穿透炉芯带下部,其稀释作用不如MnO,所以我们在处理过程中配加锰矿量相对多一些,但是萤石对严重炉缸堆积时的处理作用不可忽视。同时在处理炉缸冻结时,炉渣二元碱度一般不超过1.1

5

阶段

日期

预测碱度

实际碱度

萤石(Kg/批)

锰矿(Kg/批)

第一阶段

4.29-5.3

1.1-1.15

1.12-1.23

200

300

第二阶段

5.10-5.14

1.05-1.1

1.1-1.17

200

300

第三阶段

6.1-6.16

0.95-1.05

1.02-1.08

300

450

从表中可以看出,一二阶段的炉渣预测碱度不是太高,但实际化验碱度均超过了1.1所以总结前两次经验,第三阶段的炉渣碱度直接按0.95-1.05预测,实际炉渣碱度均未超过1.10。并且在第三阶段增加了萤石和锰矿的配用量,持续的时间也比较长,一直到616号才停,保证炉缸得到充分的冲洗。

4.4水温差控制

高炉水温差的控制在高炉整个冶炼进程中作用不可忽视。合理的水温差不但使冷却设备寿命延长,还能保证炉况长期稳定顺行。水温差控制过低,会造成炉墙结厚,炉况顺行变差。水温差控制过高,不利于形成渣皮,一旦渣皮脱落,很容易烧坏冷却设备,正常情况下,2号高炉炉腹炉身水温差控制5-6℃

因为在集中循环焦加入过程中,炉衬侧壁温度会出现大幅度波动,这就大大降低了焦炭热洗炉缸的效果,不能有效地保证炉缸的热量,所以在处理过程中将炉身中部,炉腹的水温差由原来的5-6℃降为2-3℃控制,保证渣皮的稳定,从而减少炉缸的热量损失。

4.5调整装料制度

对于1000m3以上中大型高炉,装料制度的选择对炉况顺行起着至关重要的作用。尤其高炉热风压力大于300kpa,冷风流量大于2000m3/min时,分装料制比同装更利于高炉稳定,操作起来比较灵活。

 

6

阶段

 

料制

同装

分装矿

分装焦

第一阶段

4.29-5.3

同装+分装

33-29/5-5

33-29.5/5-5

33-31-29/3-3-2

第二阶段

5.10-5.14

同装+分装

31-29/4-4

32-29/4-4

34-31-28-25/3-2-2-2

第三阶段

6.1-6.10

分装

 

33-31-28-26/3-3-3-2

36-33-30-27/3-2-2-2

第三阶段

6.10-6.16

分装

 

34-32-30/3-4-3

36-33-30-27/2-2-2-3

从表中可以看出,炉况失常以前包括失常的前两个阶段,料制一直是同装加分装,第三阶段开始,料制变为全分装。因为在前两个阶段炉况恢复过程中,炉顶经常出现翻料现象,并且使用同装扇形布料时,效果一直不好,所以在第三阶段将料制变为分装,并且第三阶段料制调整方向上由疏松边缘逐步向疏松中心靠拢,最终炉况开始逐步好转。装料制度的调整在本次炉况恢复过程中起着至关重要的作用。

4.6改善焦炭质量

焦炭质量恶化,反应后强度下降,或者碱金属含量高,都会使炉内料柱透气性变差,风量风压关系失常,引起崩料,悬料,管道等炉况事故,如果处理不当,严重时可能发展成炉缸冻结。下表为5月下旬以后进厂焦炭反应后强度:

7

进厂日期

厂家

编号

反应性

反应后强度

526

驭禧

ZJJT-13

25.50

63.40

62

鹏飞一级

WTDH1810100065

22.50

67.70

69

华瑞

WTDH1810100101

22.50

61.50

614

中煤干熄

C-1

25.00

65.50

615

建滔

A-1

28.00

69.30

5月下旬开始,进厂焦炭的反应后强度全部达到60%以上。

结语

1)在高炉日常操作中,要及时关注原燃料成分变化,尤其焦炭的反应后强度以及烧结矿低温还原粉化指数(+3.15)发生较大波动时,高炉要在操作上及时果断作出调整,保证炉况顺行,同时上报厂部及时调整原燃料。

2)在处理炉缸失常时,要保证循环焦的加入量,原则上宁热不凉,保证炉缸有充足的热量。

3)无论从装料制度上还是送风制度上,尽快发展中心气流,可以采取堵风口,缩小风口面积等措施。

4)造渣制度要控制低碱度,并且循环配加萤石,锰矿涮洗炉缸,尽快排出炉缸粘结物。

5)为了防止在处理炉缸过程中,渣皮频繁脱落,水温差控制较正常下调1-2℃,稳定渣皮,减少炉缸热量的损失。

(6)高炉操作者在日常高炉操作中,应及时关注高炉各参数的变化,任何参数出现异常,都是高炉不正常的表现,发现早,尽快处理,可以将损失将至最低。同时也能反映一名高炉操作者水平的高低。

参考文献

[1] 刘云彩高炉布料规律.北京:冶金工业出版社,2006

[2] 周传典,高炉炼铁生产技术手册。北京:冶金工业出版社,2002

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